公開時間:December 17, 2019
抄録 [江蘇省Pengfeiグループ有限公司は、8000トン未満の日次容量を持つ新しいタイプのドライプロセスセメントロータリーキルン生産ラインのサービス、年間容量300,000トンの複合肥料工場、電気プラント、冶金企業。主な製品は、ロータリーキルン、垂直ミル、チューブミル、ローラーミル、乾燥装置、破砕装置、集塵装置、搬送・吊り上げ装置、冷却装置などです。
大規模な垂直ミルの試運転と運転は、試運転、通常の運転、通常の機器のメンテナンスの全プロセスからを意味します。これは非常に複雑なシステムプロジェクトです。
1. 働き主義
縦型ミルは、粉砕材料に破砕原理を利用した粉砕機械の一種です。それは1種類の完全な空気掃引されたタイプ製造所です、入口材料はディスクによってスプレーリングに落ちます、この位置の近くの高速空気はそれらを吹きます、金属および重い鉄はスプレーリングに落ちます、そしてそれらは排出されます。垂直ミルの上部に微粉末ゾーンがあり、セパレーターを介して分離され、完成品は空気に準拠した集塵機に入り、それらを収集し、粗い粉末が循環します。粗い粉および粗い粒子は風速度の低下に従って投げられます、サポートを失います、ディスクの表面で沈み、製粉の柵に入った後新しい円に入ります。マルチサークルでは、粒子とガスの間の加熱伝達により、水が蒸発します。したがって、MPS垂直ミルは、粉砕、搬送、分離、乾燥、鉄分離などの能力を備えています。
2. ミル内部の換気と入口と出口の温度制御
2.1 吸気源とマッチング
入口の熱気はロータリー キルン システムの不用な空気を利用します、第一次だけ空気暖房炉からの熱気を、調節の空気温度のために利用し、エネルギーを、それまた冷却し、空気を循環させることができました冷却する空気を混合できます。
熱風プロセスシステムに供給する熱風炉を利用し、エネルギーを節約するために、材料の水分状態を介して20%〜50%の循環空気をブレンドします。熱風システムの源として前焼炉の廃ガスを利用し、廃ガスがミルに完全に入ることができることを期待します。マージンがある場合、廃ガスはチューブを介して集塵機に排出されます。すべての不用なガスが十分にない製造所に供給されれば、不用なガスの入口の製造所の温度によって混合の冷却空気か循環空気を、確認できる。
2.2 風量、風速、気温の制御
ある。風量選択の原則
出口ガスの粉塵濃度は550-750g / m3の範囲にある必要があり、通常は700g / m3未満である必要があります。
ミルの出口パイプラインの風速は通常20m / sより大きくする必要があり、水平にセットアップすることは避けるべきです。
スプレーリングの標準対気速度は90m / sで、最大変動範囲は70%-105%である必要があります。
材料の粉砕能力が良くなく、ミルの出力が低い場合、一方、出口の空気量が適切で、スプレーリングの風速が非常に低い場合、鉄板を使用してローラーの後のスプレーリングの穴を追い詰め、換気面積を減らし、風速を向上させる必要があります。
縦型製造所の状態に従って75%-105%の範囲内の空気容積を調節することを許可し、炉および製造所の連続システムは炉のガスの枯渇に影響を与えるべきではない。
b.気温の制御ルール
原料の製造所の出口の空気温度は120センチ度を、通常90±5センチ度の中で制御されるべきである、または柔らかい関係が傷つけられ、サイクロンの分割が拡大のために停止するかもしれない。
熱風を供給する熱風炉システムでは、出口材料の水分のみが要件を満たす必要があります、集塵機の入口空気温度は露点の上で16センチ度を超え、入口と出口の空気温度はエネルギーを節約するために適切に減少する可能性があります、通常、この減少は200センチ度未満に制御する必要があります。
ミルを乾燥させるとき、潤滑油がローラー内部で悪くなるのを避けるために、入口空気温度は200センチメートルを超えることはできませんでした。
2.3 システムの空気漏れを避ける
システムの空気漏れとは、垂直ミルの本体、ミルの出口パイプライン、集塵機の空気漏れを意味します。同じ総空気量の下で、システムの空気漏れはスプレーリングの空気速度を低下させ、深刻なremuageを引き起こします。出口の空気速度の低下は、完成品の出力の低下、より高い円形負荷、およびより高い圧力差を引き起こします。悪循環と総空気量の減少により、完全な研削と振動が発生し、停止する可能性があります。また、ミル内部の搬送能力が不十分になり、出力が低下する可能性もあります。さもなければ、それはまた結露のために容易になる集じん器の空気温度を下げることができます。
スプレーリングの風速を維持するために、換気を更新するとファンと集塵機の負荷が追加され、これが電力を浪費します。一方、ファンと集塵機の容量によって制限される可能性もあります。したがって、システムの空気漏れは何ももたらさないが、これは解決されるべきである。ドイツの要件によれば、MPS垂直ミルの空気漏れは4%未満であるべきですが、私たちの既知のによれば、エアラインは空気漏れが10%未満で設計されるべきであり、したがってシステムの空気漏れは10%を超えることは許されません。
3.いくつかの種類のパラメータから選択
3.1 テンション力の選択
縦型製造所の粉砕の能力は油圧引張り装置から主に来ます。通常の条件下では、テンシング力の選択は、垂直ミルが材料ベッド研削であるため、ディスク上の材料と材料層の厚さの特性に関連しています、押出力が大きいほど、破砕度が高くなり、したがって、より硬い材料はより高い張力を必要とします。同様に、材料層が厚いほど、より高い張力が必要です。または、影響が悪くなります。通常、材料層の厚さは70〜85mmの内側に制御する必要があります。
よい粉砕の能力が付いている材料のために、余りに大きい引張力は一種の無駄、薄い物質的な層の下で、低い粉砕の能力の材料のための振動を引き起こすことができる一方で、引張力は大きく、より薄い物質的な層はよりよい粉砕の効果を得ることができる。テンション力の選択は、ミルのメインモーターの電流に依存します。通常の作業条件下では、定格電流(143A)を超えることは許可されていません、または張力を減らす必要がありますが、出力が190t / hの場合、ローラー圧力は150〜175berの範囲で制御する必要があります。
3.2 セパレーターの回転速度の選択
製品の細かさに影響を与える主な要因は、セパレーターの回転速度と現場の空気速度です。セパレータの同じ回転速度の下では、空気速度が速いほど、製品の細かさは粗くなりますが、同じ風速の下では、セパレータの回転速度が速いほど、粒子の得られる遠心力が多くなり、通過する粒子が少なくなり、製品の細かさが細かくなります。正常な状態では、出口の空気量は安定しており、現場の風速の変化は小さいです。したがって、製品の細かさを制御するための主な方法は、セパレータの回転速度を制御することです。通常縦の製造所のプロダクトの粒度は0.08mmスクリーンが付いている10%の残余である適度な範囲で制御されるべきであり、これは余りに細かい出力を減らすことができるとしてロータリー キルンのための生の食事の優良さの条件を満たすことができる、エネルギーを無駄にする間それは製造所の内部の円ローディングを加え、これは制御しにくい圧力相違を引き起こすことができる。
3.3 材料層の厚さの選択
垂直ミルは、同じ装置の下にある材料床研削装置です。研削効果は、材料の研削能力、張力、およびこの押出力に耐える材料量に依存します。
張力の調整範囲が限られており、材料が研削しにくい場合、表面積の各単位に対する消費電力が大きく、その間、材料層が厚くなり、これらの電力を吸収する材料量が増加し、これにより粗粉が増加し、要求された微粉末が減少するため、出力が低くなります。 消費電力が高く、円形負荷が大きく、圧力差が大きいほど制御が難しく、これらすべてが作業条件を悪化させます。したがって、材料が研削しにくい場合、押出材料に適格な粒子の比率を追加するために、材料層の厚さを小さくする必要があります。逆に、材料が研削されやすい場合、材料層はより厚くなり、修飾された粒子も豊富であるため、材料層をより厚く調整し、それに応じて出力が高くなる可能性があります。または、通常の条件下では、材料層の厚さを70〜85mmの範囲で制御する必要がありますが、過粉砕とエネルギーの浪費を引き起こします。
4.操作中の正常な問題
4.1 ミルの振動
通常の操作では、垂直ミルは非常に安定しており、振動は1〜1.25mm / sになりますが、調整が悪い場合、振動の原因となり、振動の振幅が3.5mm / sを超えると、システムがアラームを発します。したがって、試運転中の主な問題は振動です。振動の主な理由は次のとおりです。
ディスクに金属部分が入ると、振動の原因となります。
研削テーブルに材料ライナーがない場合、ローラーと研削テーブルが直接接触すると振動が発生します。マテリアルライナーがない理由は次のとおりです。
1つ目は、排出量です。縦型製造所の排出量は縦型製造所の容量を、排出量が縦型製造所の出力より低いとき、物質的な層は次第に薄くなり、厚さの物質的な層が引っ張り力および重量の関数の下で特定の価値に達するとき、それは振動を引き起こすローラーと粉砕テーブル間の直接接触現われる。
第二に、材料の硬度が低く、砕けやすさが良いです。材料が良好な砕けやすさ、低い硬度、高い引張力を有する場合、特定の材料層があっても、瞬時に空のプレスが振動を引き起こす可能性があります。
3つ目は、低保持リング。材料が良好な粉砕能力と砕けやすさを有する一方で保持リングが低い場合、材料層の安定した厚さを保証することは困難であり、したがって、材料が良好な粉砕能力を有する場合、保持リングはそれに応じて更新されるべきである。
第4に、フル研削と振動。ミル内部の材料が沈下した後の完全研削手段は、ローラーをほとんど埋める可能性があります。
完全粉砕の理由は、排出量が大きすぎると、ミル内部の円形負荷が増加します。セパレーターの回転速度が速すぎると、ミル内部の円形荷重が増加します。円形の負荷が大きすぎると、ミル内の空気の搬送能力を超える粉末が多すぎます。ミル内部を流れる空気が足りず、システムの大きな空気漏れや不適切な調整の原因となります。
4.2 remuageについて
正常な状態では、MPSの縦の製造所のジェット機リングの空気速度は材料を吹くことができる約90m/sです、その間より大きい密度の金属および石のような不純物はジェット リングによってスクラップの版に落ち、その後、製造所から排出されます、従って少数の不純物は正常である排出されます、 このプロセスは Remuage と呼ばれます。しかし、remuageが明らかに加えられるならば、それは調節され、労働条件を制御するべきです。大きな抵抗の原因は、ジェットリングの対気速度が遅すぎることです。ジェットリングの対気速度が遅い理由は次のとおりです。
第一に、システムの換気が不均衡です。エアフローメーターの誤入力などにより、システムの換気量が大幅に減少します。ジェットリングの対気速度が低下すると、大きな反乱が発生します。
システムの2番目の空気漏れは漿液性です。ファンやエアフローメーターのエアフロー量は減りませんが、パイプラインのエア漏れが大きいため、ミルのサイクロンやダストが溜まり、ジェットリングのエアスピードが低下し、深刻な現象が発生します。
第3に ジェットリングの換気エリアが広すぎます。この現象は通常、低粉砕能力のために悪い粉砕能力を持つミル粉砕材料に現れ、同じ容量が維持されるべきであれば、選択された垂直ミルの仕様は大きくなりますが、出力が追加されていない、換気は仕様に応じて拡大すべきではありませんが、
ミル内部のシーリング装置の第4損傷、研削テーブルベースとミルの下部ブラケット本体とライクラポール間の上部と下部の2つのシーリング装置の間にシーリング装置があり、これらのシーリング装置が損傷した場合、空気漏れは深刻になり、ジェットリングの風速に影響を与え、より深刻なremuageを引き起こします。
5日 研削テーブルとジェットリングの隙間が拡大。通常ギャップは5-8mm、ギャップを調節するために使用される鉄の部品が摩耗するか、または離れて来れば、ギャップは拡大されます、熱い空気ジェット リングの空気速度を減らし、remuageの増加を引き起こす熱気はこのギャップを渡します。
4.3 圧力差の制御について
圧力差は、セパレーターの下部セクションと操作中の熱風入口の粉砕室との間の静圧差を意味し、この圧力差は主に2つのセクションで構成され、1つは、通常の条件下で、熱風が入ってくるためのジェットリングを引き起こした部分の換気抵抗であり、約2000-3000Paです。そしてもう一つは、ジェットリングの上部と(セパレーターの下部)圧力タッピングポイントとの間の空間が懸濁材料の油圧でいっぱいであり、これら2つの抵抗の合計がグラインダーの圧力差を形成することです。正常な作動条件の下で、製造所の空気容積の出口は30-50mberの適度な範囲で保つことができ、ジェット リングの出口の空気速度は通常約90m/sである、ジェット リングのローカル抵抗の変更は小さい、粉砕機の圧力相違の変化は粉砕室の油圧抵抗の中の変動によって決まる。この変化は、主に懸濁材料の体積の変化によって引き起こされ、懸濁材料の体積は供給量に依存し、他は粉砕室内の円形材料体積の体積に依存し、供給量は制御されるべき因子であり、通常の条件下では安定しており、したがって圧力差の変化は直接粉砕室の中の円形材料の体積を反映しています。
通常の作業条件下では、グラインダーの圧力差は安定しており、これは入口材料体積と出口材料体積が動的バランスに達し、循環負荷が安定していることを意味します。このバランスが崩れると、循環負荷が変化し、それに応じて圧力差が変化します。圧力差の変化を効果的に制御できなかった場合、主に次のようなひどい結果になります。
第1に、圧力差の折り目は入口材料の容積が出口の物質的な容積より小さいことを示し、循環負荷は減少し、物質的なベッドの厚さは次第に薄くなり、限界に達するとき、それは振動を引き起こし、粉砕を停止します。
第2に、圧力差が徐々に増加すると、入口の材料体積が出口の材料体積よりも大きく、循環負荷が徐々に追加され、最終的に不安定な材料床または深刻な再調整が発生し、完全な研削と振動と停止が発生します。
圧力相違で増加する理由は入口材料の容積が出口の物質的な容積より大きいこと、通常それは不適当な供給によって引き起こされない、従って可変の不合理なプロセスが原因で出口の物質的な容積の減少を引き起こすことである。コンセントの材質は、認定された製品である必要があります。材料ベッドの研削効率が低ければ、出口材料の減少を引き起こし、循環量が追加されます。研削効率が良好で分離効率が低い場合、出口材料の減少も引き起こします。
研削効率に影響を与える可能性のある要因は次のとおりです。
油圧締付装置の第1締付力
同じ条件で、油圧締付装置の締付力が大きくなると、材料ベッド上の材料の正圧が大きくなり、研削効果が向上します。しかし、締め付け力が高すぎると振動の可能性が高すぎるため、それに応じてモーターの電流が追加されます。従ってオペレータは出力が190t/hであるとき、ローラー圧力は150-175berで制御されるべきである間、材料の粉砕の能力、出力および細かさ、物質的なベッドの形態、厚さおよび振動を考慮した締め付け力の固定値を考慮するべきです。
材料ベッドの2番目の厚さ
固定された締め付け力を前提として、材料ベッドの厚さが異なると、クマの圧力の影響が異なる可能性があります。特に材料は異なる粉砕能力を持っています、その要求された破断応力は異なります、したがって材料ベッドの厚さの最良の値は異なるべきであり、通常は70-85mmで制御されるべきです。
3、研削テーブルとローラーの押し出し面
生産プロセス中に、研削テーブルとローラーの摩耗に準拠して、研削効果は、さまざまな理由により、研削テーブルとローラーとの間の押し出し面に不均一が発生する可能性があり、部分的な過研削または部品の押し出し力の欠如が現れるため、研削効果が悪くなります。 したがって、研削テーブルとローラーライナーは一緒に交換する方が良いです、さもなければ研削効果は減少します。
材料の4番目の砕けやすさ
材料の砕けやすさは研削効果に大きく影響する可能性があり、垂直ミルの設計と選択は、材料と容量要求のテストパラメータに依存します。しかし、それに注意してください:同じ垂直ミルは、材料の異なる砕けやすさを持つ異なる鉱物、材料に使用されます。圧力差の変化を避けるために、関連するパラメータを時間内に調整する必要があります。
分離効果は、循環負荷に影響を与える主な要因です。 これは、適格な材料を分離し、時間内に工場から排出する状況を意味します。分離効果は、セパレーターの回転速度とミル内部の空気速度によって形成される流体の流れに依存します。通常の状態では、セパレーターの回転速度が増加すると、出口製品が細かくなりますが、セパレーターの固定回転速度では、ミル内の空気速度が増加すると、出口製品が粗くなります。通常、これら 2 つのパラメーターは安定していてバランスが取れている必要があります。
第5回、ミルの加熱とミルシステム
粉砕、乾燥、分離プロセスのみがすべて良好な動作の下にあり、垂直ミル全体の動作は安定しています。原料の含水率を加えるためには、全システムは縦の製造所を開始する前に特定の時間(連続的な暖房、部分的な過熱を避けるために遅い予熱)されるべきである、または、縦の製造所は低温の下で原料の乾燥プロセスの間により多くの熱エネルギーを取った、その間完成品はぬれている - 従って、未加工の食事のプロセスをサイロに運び、未加工の食事のサイロからの未加工の食事の抽出のプロセスは同じ問題を満たす;同時に、原料のブロックは粉砕区域でより多くなります。原料が粉砕台やローラーに付着すると、振動が高すぎたり、生食があふれたりする原因となります。粉砕部品、ローラー、粉砕テーブル間の高すぎる高温圧力を避けることができる加熱ミルが必要です。ローラーと研削テーブルの重量と厚さが大きいため、内部温度はかなり長い時間で外部温度よりも低くなります–熱取引と熱容量。この不均一な温度分布(外側のヒーターと内側のクーラー)は、部品に亀裂を入れる可能性のある熱圧を形成します。したがって、垂直ミルの入口の増加は遅くする必要があります。乾燥プロセスに使用される最小熱エネルギーは入口温度(120°C以上)に関係しているため、運転中に垂直ミルを加熱することは不可能であり、最初に低い入口温度(95-120°C)で予熱します。加熱プロセス中、部品の加熱を強化するためにミル内に十分な空気が供給されます。十分な空気があると、内部の圧力差が5mbarより大きくなります。加熱は、少なくとも出口温度とバッグフィルターの温度が85センチ度に達し、1時間連続加熱するまで維持する必要があります。
第六に、重要なプロセスパラメータ
縦型ミルのオペレータは、実際のプロセスパラメータと比較し、設定値を変更して、機器の信頼性の高い動作を確保するために、プロセスパラメータを設定する必要があります。
A.容量:熱120-150t / hを供給するために熱風炉を利用し、窯の尾で廃ガスを利用して熱190t / hを供給します
B.圧力差:30-50MBER
C.減速機の振動:1-2.5mm / s(3.5mm / sより大きい場合はアラーム)
ミルの出口温度:90±5センチ度
材料ベッドの厚さ:70-85mm
F.油圧締め付け力の圧力:(120-150T / Hの場合)120-150BER、(190T / H)150-175BER
G.ミルの入口圧力: <-5mber
h.バグフィルターの圧力差:<1700Pa
I.ミルの入口空気温度:<260センチ度
減速機の軸受温度:<70°C
K.レデューサーのオイルボックス温度:<60センチ度
L:メインモーターのベアリング温度:<65センチ度
M.インレットバッグフィルター温度:<200センチ度
7th. ミルへの材料のプリロード
垂直ミルを成功裏に開始するために;ミルのプロセス条件は良好でなければなりません。
ミル内部の原材料が少なすぎると、始動時に高振動の原因となります。したがって、メンテナンス後に最初に開始または開始するときは、石灰岩をミルまたはブレンドスケールにロードする必要があります。この作業は、次の2つの方法に従って実装できます:ライブモードを介してグループを開始し、研削のキャンセルとミルが停止状態にある間に開始するインターロック供給を介して供給を開始します。ミルに十分な原材料があると、給餌グループが停止します。次に、手動のスペードでミル内に原材料を均等に分配します。 ミルがいっぱいすぎると、メインドライブが過負荷になり、一部の原材料をミルから取り除く必要があります。
第8回 竪型ミルの始動準備
縦型ミルの始動は、チェーンに応じた設定順序に準拠する必要があります。
ミルを始動する前に、減速機の原料運搬グループ、エアチャネルグループ、およびオイル供給グループを開始します。
安全性を考慮し、始動を成功させるためには、始動前に以下のチェックを行ってください。
ある。 縦型ミルのすべてのシステムが終了しているかどうか、すべてのドアが閉じているかどうかを確認し、危険な場所に誰もいないことを確認します。安全性を考慮し、電話やインターホンで現場の人に知らせてください。
b. ミルが正しく加熱されているか、最後の操作後に冷却されていないかを確認してください。その間、加熱時間と出口温度を考慮する必要があります。出口温度は90度以下でなければなりません。
c. ミルの充填状態(空すぎたり、正常すぎたり、満杯すぎたり)を確認し、必要に応じて適切な措置を講じます。ミルの充填度は、最後の停止状態(停止前の積載量、エネルギー停止または停止プロセス)によって異なります。
d. ブレンディングスケールに原材料層があるかどうかを確認します。
e. 必要なすべての機器がアクティブモードになっており、表示に問題がないことを確認してください。
I.給餌グループのすべての機器は準備中であり、給餌ビンには十分な石灰岩があります
ii. rawミールサイロには十分なスペースがあります
減圧機の油温と油面は適切でなければなりません
垂直ミルとシーリングモーターの水噴霧システムの動作が正常であることを確認してください
V.冷却水とそのパイプラインとゲートバルブを確認します
vi. クリーニングバッグフィルター用の圧縮空気
VII. すべてのグループが中央制御モードにあり、準備ができている
VIII. すべてのプロセスパラメータが適切な位置に調整されているかどうかを確認し、設定ポイントを確認します。
セパレーターの速度
X.空気流量
I.ファンのルーバーバルブの位置
テンション油圧システムの圧力
第9回 竪型ミル始動
開始のためのすべての準備が完了し、開始のためにミルグループに開始順序を送ります。ミルの主駆動が加速しているとき、オペレータは主駆動モーターの電流とミルの圧力差の状態を監視する必要があります。正常な値を得た後、開始順序を給餌グループに送信します。開始順は次のとおりです。
生の食事給餌グループを開始します。空調塔の灰リターングループ。バッグフィルター&排出搬送グループ;窯の尾の排気の送風機のグループ;生の食事の排出を運ぶグループ;垂直ミルとエアロックディスチャージャーの外側循環グループ。垂直ミルの減速機の薄いオイルステーション、油圧テンション装置、メインモーターとシステムファンの薄いオイルステーション。セパレーターとシーリングモーター。システムファン;ブレンディングサイロの底部にある搬送グループ。垂直ミルの水噴霧グループ。始動用のキャリングローラーとメイン駆動モーター。給餌&ロールダウン。
注:メインモーターの2回目の始動は、メインモーターの最後の停止時間から30分以上経過している必要があります。
最初の5〜15分でミルを安定させます。オペレーターは、プロセスパラメータを注意深く監視し、正しい手順を実行する必要があります。
安定性を示す可能性のあるパラメータ:
I.減速機の振動
II. ミルの圧力差
III. ミルの主駆動電流
IV. ミルの空気流量
V.循環モーターの電流
ミルの出口温度
VII. 材料ベッドの厚さ
オペレーターは、次のパラメーターを調整してプロセス要求を確認する必要があります。
I.循環ファンおよびその他のルーバーバルブのルーバーバルブの位置
II. 熱風の温度と量
III. 給餌量
IV. セパレーターの回転速度
V. 圧力張力油圧システム
第10回垂直ミル研削の外部システム
10.1 完成品の集塵と運搬
セパレーターの渡された完成品は、集塵のためにサイクロンに入ります。不用なガスは循環ファン、炉の尾の袋フィルター、炉の尾の排気送風機を通って大気中に入ることを続けて行きます。サイクロンの完成品は、エアロック分割、エア充電シュート、給餌リフターを介して生の食事サイロに入ります。袋フィルターの完成品はスクレーパー コンベヤー、ねじコンベヤー、揚げべら、空気充満シュートおよびサイロに供給の揚げべらによって未加工の食事のサイロに入ります。
10.2 熱風の供給と排ガスの枯渇
第一次熱気は熱風によって、正常な生産の後で、不用なガス乾燥材料、分離器、集じんのサイクロン、循環ファン、炉の尾の袋フィルターおよび空気調節タワーの出口を通って炉の尾の排気ファンのための縦の製造所に入る、そして大気に入る。
10.3 原材料の重み付けと供給
石灰岩、砂岩、鉄粉、etc. raw材料は、サイロ、エプロンフィーダーまたは遮るもののない排出器、ベルトスケール、供給ベルトコンベヤー、電気油圧三方バルブ、エアロックフィーダーをブレンドして垂直ミルに入ります。
10.4エアリングの粗い外部排出循環
鉄部品は垂直ミルに入ることはできません
粗い部品の一部は、エアリング、ソレノイドフィーダー、リフターの外部排出を介してベルトフィーダーによって再粉砕するためにミルに供給されます。
第11回 竪型ミル研削の本体システム
定格パラメータ
供給された垂直ローラーミル(モデルMPS 4000B)は、混合粉砕し、セメントの原料を乾燥させる次のパラメータを持っています。
ミルオペレーション
開いた換気ドアは、窯の廃気を垂直ミルに入れます。
ブレンドベルトスケールは、供給ビンからの材料を測定し、測定された材料はベルトコンベヤーを介してミルに送られ、一方、ミルのベルトコンベヤーには1つの鉄セパレーターと1つの金属検出器が取り付けられます。鉄セパレーターは供給材料から磁性金属を除去し、金属探知機は非磁性金属部品を排出するための分岐シュートを開始します。枝シュートは空気および熱をロックするか、または中央の部屋に材料を送ることができる製造所の前にサイクロン エアロック弁に材料を送ります。
窯の廃ガスは乾燥材料に使用されます。設置された熱風炉は、試作および停止中の加熱ミルにのみ使用されます。材料は、ミル内で要求された仕上げに粉砕され、乾燥されます。製品の細かさは、セパレーターの調整ローターを介して制御されます。
完成品は、空気と完成品を分離するためのデュアルラインサイクロンを介して空気の流れによってセパレータから持ち出されます。下部バッグフィルターは、空気の流れの粉末を取り除きます。
上部ルーバーバルブまたは換気ドアの位置を調整して、風量を調整します。
循環する空気は、調整制御バルブを介して制御する必要があります。
大規模な垂直ミルの試運転と運転は、試運転、通常の運転、通常の機器のメンテナンスの全プロセスからを意味します。これは非常に複雑なシステムプロジェクトです。
1. 働き主義
縦型ミルは、粉砕材料に破砕原理を利用した粉砕機械の一種です。それは1種類の完全な空気掃引されたタイプ製造所です、入口材料はディスクによってスプレーリングに落ちます、この位置の近くの高速空気はそれらを吹きます、金属および重い鉄はスプレーリングに落ちます、そしてそれらは排出されます。垂直ミルの上部に微粉末ゾーンがあり、セパレーターを介して分離され、完成品は空気に準拠した集塵機に入り、それらを収集し、粗い粉末が循環します。粗い粉および粗い粒子は風速度の低下に従って投げられます、サポートを失います、ディスクの表面で沈み、製粉の柵に入った後新しい円に入ります。マルチサークルでは、粒子とガスの間の加熱伝達により、水が蒸発します。したがって、MPS垂直ミルは、粉砕、搬送、分離、乾燥、鉄分離などの能力を備えています。
2. ミル内部の換気と入口と出口の温度制御
2.1 吸気源とマッチング
入口の熱気はロータリー キルン システムの不用な空気を利用します、第一次だけ空気暖房炉からの熱気を、調節の空気温度のために利用し、エネルギーを、それまた冷却し、空気を循環させることができました冷却する空気を混合できます。
熱風プロセスシステムに供給する熱風炉を利用し、エネルギーを節約するために、材料の水分状態を介して20%〜50%の循環空気をブレンドします。熱風システムの源として前焼炉の廃ガスを利用し、廃ガスがミルに完全に入ることができることを期待します。マージンがある場合、廃ガスはチューブを介して集塵機に排出されます。すべての不用なガスが十分にない製造所に供給されれば、不用なガスの入口の製造所の温度によって混合の冷却空気か循環空気を、確認できる。
2.2 風量、風速、気温の制御
ある。風量選択の原則
出口ガスの粉塵濃度は550-750g / m3の範囲にある必要があり、通常は700g / m3未満である必要があります。
ミルの出口パイプラインの風速は通常20m / sより大きくする必要があり、水平にセットアップすることは避けるべきです。
スプレーリングの標準対気速度は90m / sで、最大変動範囲は70%-105%である必要があります。
材料の粉砕能力が良くなく、ミルの出力が低い場合、一方、出口の空気量が適切で、スプレーリングの風速が非常に低い場合、鉄板を使用してローラーの後のスプレーリングの穴を追い詰め、換気面積を減らし、風速を向上させる必要があります。
縦型製造所の状態に従って75%-105%の範囲内の空気容積を調節することを許可し、炉および製造所の連続システムは炉のガスの枯渇に影響を与えるべきではない。
b.気温の制御ルール
原料の製造所の出口の空気温度は120センチ度を、通常90±5センチ度の中で制御されるべきである、または柔らかい関係が傷つけられ、サイクロンの分割が拡大のために停止するかもしれない。
熱風を供給する熱風炉システムでは、出口材料の水分のみが要件を満たす必要があります、集塵機の入口空気温度は露点の上で16センチ度を超え、入口と出口の空気温度はエネルギーを節約するために適切に減少する可能性があります、通常、この減少は200センチ度未満に制御する必要があります。
ミルを乾燥させるとき、潤滑油がローラー内部で悪くなるのを避けるために、入口空気温度は200センチメートルを超えることはできませんでした。
2.3 システムの空気漏れを避ける
システムの空気漏れとは、垂直ミルの本体、ミルの出口パイプライン、集塵機の空気漏れを意味します。同じ総空気量の下で、システムの空気漏れはスプレーリングの空気速度を低下させ、深刻なremuageを引き起こします。出口の空気速度の低下は、完成品の出力の低下、より高い円形負荷、およびより高い圧力差を引き起こします。悪循環と総空気量の減少により、完全な研削と振動が発生し、停止する可能性があります。また、ミル内部の搬送能力が不十分になり、出力が低下する可能性もあります。さもなければ、それはまた結露のために容易になる集じん器の空気温度を下げることができます。
スプレーリングの風速を維持するために、換気を更新するとファンと集塵機の負荷が追加され、これが電力を浪費します。一方、ファンと集塵機の容量によって制限される可能性もあります。したがって、システムの空気漏れは何ももたらさないが、これは解決されるべきである。ドイツの要件によれば、MPS垂直ミルの空気漏れは4%未満であるべきですが、私たちの既知のによれば、エアラインは空気漏れが10%未満で設計されるべきであり、したがってシステムの空気漏れは10%を超えることは許されません。
3.いくつかの種類のパラメータから選択
3.1 テンション力の選択
縦型製造所の粉砕の能力は油圧引張り装置から主に来ます。通常の条件下では、テンシング力の選択は、垂直ミルが材料ベッド研削であるため、ディスク上の材料と材料層の厚さの特性に関連しています、押出力が大きいほど、破砕度が高くなり、したがって、より硬い材料はより高い張力を必要とします。同様に、材料層が厚いほど、より高い張力が必要です。または、影響が悪くなります。通常、材料層の厚さは70〜85mmの内側に制御する必要があります。
よい粉砕の能力が付いている材料のために、余りに大きい引張力は一種の無駄、薄い物質的な層の下で、低い粉砕の能力の材料のための振動を引き起こすことができる一方で、引張力は大きく、より薄い物質的な層はよりよい粉砕の効果を得ることができる。テンション力の選択は、ミルのメインモーターの電流に依存します。通常の作業条件下では、定格電流(143A)を超えることは許可されていません、または張力を減らす必要がありますが、出力が190t / hの場合、ローラー圧力は150〜175berの範囲で制御する必要があります。
3.2 セパレーターの回転速度の選択
製品の細かさに影響を与える主な要因は、セパレーターの回転速度と現場の空気速度です。セパレータの同じ回転速度の下では、空気速度が速いほど、製品の細かさは粗くなりますが、同じ風速の下では、セパレータの回転速度が速いほど、粒子の得られる遠心力が多くなり、通過する粒子が少なくなり、製品の細かさが細かくなります。正常な状態では、出口の空気量は安定しており、現場の風速の変化は小さいです。したがって、製品の細かさを制御するための主な方法は、セパレータの回転速度を制御することです。通常縦の製造所のプロダクトの粒度は0.08mmスクリーンが付いている10%の残余である適度な範囲で制御されるべきであり、これは余りに細かい出力を減らすことができるとしてロータリー キルンのための生の食事の優良さの条件を満たすことができる、エネルギーを無駄にする間それは製造所の内部の円ローディングを加え、これは制御しにくい圧力相違を引き起こすことができる。
3.3 材料層の厚さの選択
垂直ミルは、同じ装置の下にある材料床研削装置です。研削効果は、材料の研削能力、張力、およびこの押出力に耐える材料量に依存します。
張力の調整範囲が限られており、材料が研削しにくい場合、表面積の各単位に対する消費電力が大きく、その間、材料層が厚くなり、これらの電力を吸収する材料量が増加し、これにより粗粉が増加し、要求された微粉末が減少するため、出力が低くなります。 消費電力が高く、円形負荷が大きく、圧力差が大きいほど制御が難しく、これらすべてが作業条件を悪化させます。したがって、材料が研削しにくい場合、押出材料に適格な粒子の比率を追加するために、材料層の厚さを小さくする必要があります。逆に、材料が研削されやすい場合、材料層はより厚くなり、修飾された粒子も豊富であるため、材料層をより厚く調整し、それに応じて出力が高くなる可能性があります。または、通常の条件下では、材料層の厚さを70〜85mmの範囲で制御する必要がありますが、過粉砕とエネルギーの浪費を引き起こします。
4.操作中の正常な問題
4.1 ミルの振動
通常の操作では、垂直ミルは非常に安定しており、振動は1〜1.25mm / sになりますが、調整が悪い場合、振動の原因となり、振動の振幅が3.5mm / sを超えると、システムがアラームを発します。したがって、試運転中の主な問題は振動です。振動の主な理由は次のとおりです。
ディスクに金属部分が入ると、振動の原因となります。
研削テーブルに材料ライナーがない場合、ローラーと研削テーブルが直接接触すると振動が発生します。マテリアルライナーがない理由は次のとおりです。
1つ目は、排出量です。縦型製造所の排出量は縦型製造所の容量を、排出量が縦型製造所の出力より低いとき、物質的な層は次第に薄くなり、厚さの物質的な層が引っ張り力および重量の関数の下で特定の価値に達するとき、それは振動を引き起こすローラーと粉砕テーブル間の直接接触現われる。
第二に、材料の硬度が低く、砕けやすさが良いです。材料が良好な砕けやすさ、低い硬度、高い引張力を有する場合、特定の材料層があっても、瞬時に空のプレスが振動を引き起こす可能性があります。
3つ目は、低保持リング。材料が良好な粉砕能力と砕けやすさを有する一方で保持リングが低い場合、材料層の安定した厚さを保証することは困難であり、したがって、材料が良好な粉砕能力を有する場合、保持リングはそれに応じて更新されるべきである。
第4に、フル研削と振動。ミル内部の材料が沈下した後の完全研削手段は、ローラーをほとんど埋める可能性があります。
完全粉砕の理由は、排出量が大きすぎると、ミル内部の円形負荷が増加します。セパレーターの回転速度が速すぎると、ミル内部の円形荷重が増加します。円形の負荷が大きすぎると、ミル内の空気の搬送能力を超える粉末が多すぎます。ミル内部を流れる空気が足りず、システムの大きな空気漏れや不適切な調整の原因となります。
4.2 remuageについて
正常な状態では、MPSの縦の製造所のジェット機リングの空気速度は材料を吹くことができる約90m/sです、その間より大きい密度の金属および石のような不純物はジェット リングによってスクラップの版に落ち、その後、製造所から排出されます、従って少数の不純物は正常である排出されます、 このプロセスは Remuage と呼ばれます。しかし、remuageが明らかに加えられるならば、それは調節され、労働条件を制御するべきです。大きな抵抗の原因は、ジェットリングの対気速度が遅すぎることです。ジェットリングの対気速度が遅い理由は次のとおりです。
第一に、システムの換気が不均衡です。エアフローメーターの誤入力などにより、システムの換気量が大幅に減少します。ジェットリングの対気速度が低下すると、大きな反乱が発生します。
システムの2番目の空気漏れは漿液性です。ファンやエアフローメーターのエアフロー量は減りませんが、パイプラインのエア漏れが大きいため、ミルのサイクロンやダストが溜まり、ジェットリングのエアスピードが低下し、深刻な現象が発生します。
第3に ジェットリングの換気エリアが広すぎます。この現象は通常、低粉砕能力のために悪い粉砕能力を持つミル粉砕材料に現れ、同じ容量が維持されるべきであれば、選択された垂直ミルの仕様は大きくなりますが、出力が追加されていない、換気は仕様に応じて拡大すべきではありませんが、
ミル内部のシーリング装置の第4損傷、研削テーブルベースとミルの下部ブラケット本体とライクラポール間の上部と下部の2つのシーリング装置の間にシーリング装置があり、これらのシーリング装置が損傷した場合、空気漏れは深刻になり、ジェットリングの風速に影響を与え、より深刻なremuageを引き起こします。
5日 研削テーブルとジェットリングの隙間が拡大。通常ギャップは5-8mm、ギャップを調節するために使用される鉄の部品が摩耗するか、または離れて来れば、ギャップは拡大されます、熱い空気ジェット リングの空気速度を減らし、remuageの増加を引き起こす熱気はこのギャップを渡します。
4.3 圧力差の制御について
圧力差は、セパレーターの下部セクションと操作中の熱風入口の粉砕室との間の静圧差を意味し、この圧力差は主に2つのセクションで構成され、1つは、通常の条件下で、熱風が入ってくるためのジェットリングを引き起こした部分の換気抵抗であり、約2000-3000Paです。そしてもう一つは、ジェットリングの上部と(セパレーターの下部)圧力タッピングポイントとの間の空間が懸濁材料の油圧でいっぱいであり、これら2つの抵抗の合計がグラインダーの圧力差を形成することです。正常な作動条件の下で、製造所の空気容積の出口は30-50mberの適度な範囲で保つことができ、ジェット リングの出口の空気速度は通常約90m/sである、ジェット リングのローカル抵抗の変更は小さい、粉砕機の圧力相違の変化は粉砕室の油圧抵抗の中の変動によって決まる。この変化は、主に懸濁材料の体積の変化によって引き起こされ、懸濁材料の体積は供給量に依存し、他は粉砕室内の円形材料体積の体積に依存し、供給量は制御されるべき因子であり、通常の条件下では安定しており、したがって圧力差の変化は直接粉砕室の中の円形材料の体積を反映しています。
通常の作業条件下では、グラインダーの圧力差は安定しており、これは入口材料体積と出口材料体積が動的バランスに達し、循環負荷が安定していることを意味します。このバランスが崩れると、循環負荷が変化し、それに応じて圧力差が変化します。圧力差の変化を効果的に制御できなかった場合、主に次のようなひどい結果になります。
第1に、圧力差の折り目は入口材料の容積が出口の物質的な容積より小さいことを示し、循環負荷は減少し、物質的なベッドの厚さは次第に薄くなり、限界に達するとき、それは振動を引き起こし、粉砕を停止します。
第2に、圧力差が徐々に増加すると、入口の材料体積が出口の材料体積よりも大きく、循環負荷が徐々に追加され、最終的に不安定な材料床または深刻な再調整が発生し、完全な研削と振動と停止が発生します。
圧力相違で増加する理由は入口材料の容積が出口の物質的な容積より大きいこと、通常それは不適当な供給によって引き起こされない、従って可変の不合理なプロセスが原因で出口の物質的な容積の減少を引き起こすことである。コンセントの材質は、認定された製品である必要があります。材料ベッドの研削効率が低ければ、出口材料の減少を引き起こし、循環量が追加されます。研削効率が良好で分離効率が低い場合、出口材料の減少も引き起こします。
研削効率に影響を与える可能性のある要因は次のとおりです。
油圧締付装置の第1締付力
同じ条件で、油圧締付装置の締付力が大きくなると、材料ベッド上の材料の正圧が大きくなり、研削効果が向上します。しかし、締め付け力が高すぎると振動の可能性が高すぎるため、それに応じてモーターの電流が追加されます。従ってオペレータは出力が190t/hであるとき、ローラー圧力は150-175berで制御されるべきである間、材料の粉砕の能力、出力および細かさ、物質的なベッドの形態、厚さおよび振動を考慮した締め付け力の固定値を考慮するべきです。
材料ベッドの2番目の厚さ
固定された締め付け力を前提として、材料ベッドの厚さが異なると、クマの圧力の影響が異なる可能性があります。特に材料は異なる粉砕能力を持っています、その要求された破断応力は異なります、したがって材料ベッドの厚さの最良の値は異なるべきであり、通常は70-85mmで制御されるべきです。
3、研削テーブルとローラーの押し出し面
生産プロセス中に、研削テーブルとローラーの摩耗に準拠して、研削効果は、さまざまな理由により、研削テーブルとローラーとの間の押し出し面に不均一が発生する可能性があり、部分的な過研削または部品の押し出し力の欠如が現れるため、研削効果が悪くなります。 したがって、研削テーブルとローラーライナーは一緒に交換する方が良いです、さもなければ研削効果は減少します。
材料の4番目の砕けやすさ
材料の砕けやすさは研削効果に大きく影響する可能性があり、垂直ミルの設計と選択は、材料と容量要求のテストパラメータに依存します。しかし、それに注意してください:同じ垂直ミルは、材料の異なる砕けやすさを持つ異なる鉱物、材料に使用されます。圧力差の変化を避けるために、関連するパラメータを時間内に調整する必要があります。
分離効果は、循環負荷に影響を与える主な要因です。 これは、適格な材料を分離し、時間内に工場から排出する状況を意味します。分離効果は、セパレーターの回転速度とミル内部の空気速度によって形成される流体の流れに依存します。通常の状態では、セパレーターの回転速度が増加すると、出口製品が細かくなりますが、セパレーターの固定回転速度では、ミル内の空気速度が増加すると、出口製品が粗くなります。通常、これら 2 つのパラメーターは安定していてバランスが取れている必要があります。
第5回、ミルの加熱とミルシステム
粉砕、乾燥、分離プロセスのみがすべて良好な動作の下にあり、垂直ミル全体の動作は安定しています。原料の含水率を加えるためには、全システムは縦の製造所を開始する前に特定の時間(連続的な暖房、部分的な過熱を避けるために遅い予熱)されるべきである、または、縦の製造所は低温の下で原料の乾燥プロセスの間により多くの熱エネルギーを取った、その間完成品はぬれている - 従って、未加工の食事のプロセスをサイロに運び、未加工の食事のサイロからの未加工の食事の抽出のプロセスは同じ問題を満たす;同時に、原料のブロックは粉砕区域でより多くなります。原料が粉砕台やローラーに付着すると、振動が高すぎたり、生食があふれたりする原因となります。粉砕部品、ローラー、粉砕テーブル間の高すぎる高温圧力を避けることができる加熱ミルが必要です。ローラーと研削テーブルの重量と厚さが大きいため、内部温度はかなり長い時間で外部温度よりも低くなります–熱取引と熱容量。この不均一な温度分布(外側のヒーターと内側のクーラー)は、部品に亀裂を入れる可能性のある熱圧を形成します。したがって、垂直ミルの入口の増加は遅くする必要があります。乾燥プロセスに使用される最小熱エネルギーは入口温度(120°C以上)に関係しているため、運転中に垂直ミルを加熱することは不可能であり、最初に低い入口温度(95-120°C)で予熱します。加熱プロセス中、部品の加熱を強化するためにミル内に十分な空気が供給されます。十分な空気があると、内部の圧力差が5mbarより大きくなります。加熱は、少なくとも出口温度とバッグフィルターの温度が85センチ度に達し、1時間連続加熱するまで維持する必要があります。
第六に、重要なプロセスパラメータ
縦型ミルのオペレータは、実際のプロセスパラメータと比較し、設定値を変更して、機器の信頼性の高い動作を確保するために、プロセスパラメータを設定する必要があります。
A.容量:熱120-150t / hを供給するために熱風炉を利用し、窯の尾で廃ガスを利用して熱190t / hを供給します
B.圧力差:30-50MBER
C.減速機の振動:1-2.5mm / s(3.5mm / sより大きい場合はアラーム)
ミルの出口温度:90±5センチ度
材料ベッドの厚さ:70-85mm
F.油圧締め付け力の圧力:(120-150T / Hの場合)120-150BER、(190T / H)150-175BER
G.ミルの入口圧力: <-5mber
h.バグフィルターの圧力差:<1700Pa
I.ミルの入口空気温度:<260センチ度
減速機の軸受温度:<70°C
K.レデューサーのオイルボックス温度:<60センチ度
L:メインモーターのベアリング温度:<65センチ度
M.インレットバッグフィルター温度:<200センチ度
7th. ミルへの材料のプリロード
垂直ミルを成功裏に開始するために;ミルのプロセス条件は良好でなければなりません。
ミル内部の原材料が少なすぎると、始動時に高振動の原因となります。したがって、メンテナンス後に最初に開始または開始するときは、石灰岩をミルまたはブレンドスケールにロードする必要があります。この作業は、次の2つの方法に従って実装できます:ライブモードを介してグループを開始し、研削のキャンセルとミルが停止状態にある間に開始するインターロック供給を介して供給を開始します。ミルに十分な原材料があると、給餌グループが停止します。次に、手動のスペードでミル内に原材料を均等に分配します。 ミルがいっぱいすぎると、メインドライブが過負荷になり、一部の原材料をミルから取り除く必要があります。
第8回 竪型ミルの始動準備
縦型ミルの始動は、チェーンに応じた設定順序に準拠する必要があります。
ミルを始動する前に、減速機の原料運搬グループ、エアチャネルグループ、およびオイル供給グループを開始します。
安全性を考慮し、始動を成功させるためには、始動前に以下のチェックを行ってください。
ある。 縦型ミルのすべてのシステムが終了しているかどうか、すべてのドアが閉じているかどうかを確認し、危険な場所に誰もいないことを確認します。安全性を考慮し、電話やインターホンで現場の人に知らせてください。
b. ミルが正しく加熱されているか、最後の操作後に冷却されていないかを確認してください。その間、加熱時間と出口温度を考慮する必要があります。出口温度は90度以下でなければなりません。
c. ミルの充填状態(空すぎたり、正常すぎたり、満杯すぎたり)を確認し、必要に応じて適切な措置を講じます。ミルの充填度は、最後の停止状態(停止前の積載量、エネルギー停止または停止プロセス)によって異なります。
d. ブレンディングスケールに原材料層があるかどうかを確認します。
e. 必要なすべての機器がアクティブモードになっており、表示に問題がないことを確認してください。
I.給餌グループのすべての機器は準備中であり、給餌ビンには十分な石灰岩があります
ii. rawミールサイロには十分なスペースがあります
減圧機の油温と油面は適切でなければなりません
垂直ミルとシーリングモーターの水噴霧システムの動作が正常であることを確認してください
V.冷却水とそのパイプラインとゲートバルブを確認します
vi. クリーニングバッグフィルター用の圧縮空気
VII. すべてのグループが中央制御モードにあり、準備ができている
VIII. すべてのプロセスパラメータが適切な位置に調整されているかどうかを確認し、設定ポイントを確認します。
セパレーターの速度
X.空気流量
I.ファンのルーバーバルブの位置
テンション油圧システムの圧力
第9回 竪型ミル始動
開始のためのすべての準備が完了し、開始のためにミルグループに開始順序を送ります。ミルの主駆動が加速しているとき、オペレータは主駆動モーターの電流とミルの圧力差の状態を監視する必要があります。正常な値を得た後、開始順序を給餌グループに送信します。開始順は次のとおりです。
生の食事給餌グループを開始します。空調塔の灰リターングループ。バッグフィルター&排出搬送グループ;窯の尾の排気の送風機のグループ;生の食事の排出を運ぶグループ;垂直ミルとエアロックディスチャージャーの外側循環グループ。垂直ミルの減速機の薄いオイルステーション、油圧テンション装置、メインモーターとシステムファンの薄いオイルステーション。セパレーターとシーリングモーター。システムファン;ブレンディングサイロの底部にある搬送グループ。垂直ミルの水噴霧グループ。始動用のキャリングローラーとメイン駆動モーター。給餌&ロールダウン。
注:メインモーターの2回目の始動は、メインモーターの最後の停止時間から30分以上経過している必要があります。
最初の5〜15分でミルを安定させます。オペレーターは、プロセスパラメータを注意深く監視し、正しい手順を実行する必要があります。
安定性を示す可能性のあるパラメータ:
I.減速機の振動
II. ミルの圧力差
III. ミルの主駆動電流
IV. ミルの空気流量
V.循環モーターの電流
ミルの出口温度
VII. 材料ベッドの厚さ
オペレーターは、次のパラメーターを調整してプロセス要求を確認する必要があります。
I.循環ファンおよびその他のルーバーバルブのルーバーバルブの位置
II. 熱風の温度と量
III. 給餌量
IV. セパレーターの回転速度
V. 圧力張力油圧システム
第10回垂直ミル研削の外部システム
10.1 完成品の集塵と運搬
セパレーターの渡された完成品は、集塵のためにサイクロンに入ります。不用なガスは循環ファン、炉の尾の袋フィルター、炉の尾の排気送風機を通って大気中に入ることを続けて行きます。サイクロンの完成品は、エアロック分割、エア充電シュート、給餌リフターを介して生の食事サイロに入ります。袋フィルターの完成品はスクレーパー コンベヤー、ねじコンベヤー、揚げべら、空気充満シュートおよびサイロに供給の揚げべらによって未加工の食事のサイロに入ります。
10.2 熱風の供給と排ガスの枯渇
第一次熱気は熱風によって、正常な生産の後で、不用なガス乾燥材料、分離器、集じんのサイクロン、循環ファン、炉の尾の袋フィルターおよび空気調節タワーの出口を通って炉の尾の排気ファンのための縦の製造所に入る、そして大気に入る。
10.3 原材料の重み付けと供給
石灰岩、砂岩、鉄粉、etc. raw材料は、サイロ、エプロンフィーダーまたは遮るもののない排出器、ベルトスケール、供給ベルトコンベヤー、電気油圧三方バルブ、エアロックフィーダーをブレンドして垂直ミルに入ります。
10.4エアリングの粗い外部排出循環
鉄部品は垂直ミルに入ることはできません
粗い部品の一部は、エアリング、ソレノイドフィーダー、リフターの外部排出を介してベルトフィーダーによって再粉砕するためにミルに供給されます。
第11回 竪型ミル研削の本体システム
定格パラメータ
供給された垂直ローラーミル(モデルMPS 4000B)は、混合粉砕し、セメントの原料を乾燥させる次のパラメータを持っています。
| 供給材料:Diwei 1 Mix Diwei 2 Mix |
| セメント原料混合物 セメント原料混合物 |
| 構成: 構成: |
| 85.07% 石灰岩 88.01% 石灰岩 |
| 14.18% 砂岩 10.38% 砂岩 |
| 0.75%鉄粉1.61%鉄粉 |
| 給餌水分含有量:最大8%最大8% |
| 供給粒径:0-80 mm 0-80 mm |
| 完成品の出力:190トン/時、180トン/時 |
| (摩耗部品) |
| 205 t/h(完成品の最終出力) 200 t/h(完成品の最終出力) |
| 新しい摩耗部品を使用する場合) 新しい摩耗部品を使用する場合) |
| 完成品の細かさ:≤10%R 0.080 mm≤10%R 0.080 mm |
| 残りの水分含有量:≤0.5%≤0.5% |
| 水分が5.7の場合、熱風(ミルの前に利用): |
| 流量:214,505 Nm3/h 218,668 Nm3/h |
| 温度:229°C 220°C |
ミルオペレーション
開いた換気ドアは、窯の廃気を垂直ミルに入れます。
ブレンドベルトスケールは、供給ビンからの材料を測定し、測定された材料はベルトコンベヤーを介してミルに送られ、一方、ミルのベルトコンベヤーには1つの鉄セパレーターと1つの金属検出器が取り付けられます。鉄セパレーターは供給材料から磁性金属を除去し、金属探知機は非磁性金属部品を排出するための分岐シュートを開始します。枝シュートは空気および熱をロックするか、または中央の部屋に材料を送ることができる製造所の前にサイクロン エアロック弁に材料を送ります。
窯の廃ガスは乾燥材料に使用されます。設置された熱風炉は、試作および停止中の加熱ミルにのみ使用されます。材料は、ミル内で要求された仕上げに粉砕され、乾燥されます。製品の細かさは、セパレーターの調整ローターを介して制御されます。
完成品は、空気と完成品を分離するためのデュアルラインサイクロンを介して空気の流れによってセパレータから持ち出されます。下部バッグフィルターは、空気の流れの粉末を取り除きます。
上部ルーバーバルブまたは換気ドアの位置を調整して、風量を調整します。
循環する空気は、調整制御バルブを介して制御する必要があります。